ЕЛЕКТРОТЕРМІЧНИЙ СПОСІБ НАТЯГАННЯ АРМАТУРИ
Завдання. Визначити довжину напружуваного елемента, температуру,
а також параметри струму електронагрівання.
Електротермічний спосіб натягання арматури застосовують у промисловості збірного залізобетону з 60-х років. У наш час майже 80% попередньо-напружених конструкцій в Україні виготовляють з цим способом натягання арматури. При напруженні арматури електротермічним способом нагріті електричним струмом до зазначеного подовження арматурні елементи фіксують у жорстких упорах форм або піддонів, які перешкоджають скороченню арматури під час охолодження, внаслідок чого в них виникає задане напруження.
Схема установки для електротермичного натягу арматури показана на рис. 5.1. Основними вузлами установки є нерухома / і рухлива 2 контактні стійки, зварювальний трансформатор із дроселем і магнітною станцією. Електричний струм надходить у ланцюг зварювального трансформатора при включенні контактора КЛ кнопкою КП. При цьому стрижні арматур, нагріваючись, подовжуються й рухлива стійка пересувається. По досягненні розрахункової температури, що відповідає необхідному подовженню стрижня, важіль впливає на кінцевий вимикач KB, що розриває електричний ланцюг котушки контактора КЛ, і трансформатор відключається від мережі.
Рис. 5.1. Схема установки для електротермічного натягу стрижнів арматури
Одночасно загоряється сигнальна лампа ЛС, що вказує на готовність стрижнів. Потім стрижні знімаються зі стійок, укладаються у форму, рухлива стійка під дією пружини повертається у вихідне положення, і цикл повторюється.
При електротермічному натяганні аби уникнути зниження умовної границі текучості і тимчасового опору розриву напружуваної арматури температура нагрівання не повинна перевищувати значень, наведених у табл.5.1.
Таблиця 5.1. Розміри шайб для опресування
Діаметр, мм | Висота шайби для опресування, в залежності від класу арматури, мм | ||||
арматури | шайби внутрішній | шайби зовнішній | А600 | А800 | А1000 |
10 | 13 | 30 | 8 | 10 | 11 |
12 | 15 | 32 | 8 | 11 | 14 |
14 | 17 | 32 | 10 | 13 | 17 |
16 | 20 | 36 | 11 | 15 | 19 |
18 | 22 | 36 | 13 | 17 | 21 |
20 | 24 | 40 | 14 | 19 | 23 |
22 | 26 | 42 | 16 | 21 | 25 |
Тривалість нагрівання у межах 0,5-10 хвилин істотно не впливає на властивості як гарячекатаної, так і термічно зміцненої стержньової арматурної сталі. Проте для підвищення продуктивності праці і зменшення витрат електроенергії рекомендується приймати тривалість нагрівання 1-3 хв. В той же час, тривале нагрівання високоміцного дроту впливає на механічні характеристики цієї сталі. Тому час нагрівання високоміцної дротяної арматури не повинен перевищувати величин, наведених у табл.5.2.
Температура нагрівання контролюється за величиною подовження сталі, а також термопарами, термоолівцями та іншими приладами, що забезпечують вимір температури з максимальною похибкою не більш 20 і не перешкоджають здійсненню технологічних операцій нагрівання і натягу арматури. Аби запобігти місцевому перегріву, потрібно забезпечувати щільний контакт струмопроводних затискачів до арматури. Зусилля притискання повинно бути не менше 2 кН (для стержнів великого діаметра), 1 кН (для стержнів діаметром від 10 до 14 мм) і 0,2 кН (для дроту).
Таблиця 5.2 Температура і час електронагрівання арматурної сталі
Арматурна сталь | Температура нагрівання, С | Час нагрівання, хвилин | ||
клас | марка або діаметр, мм | рекомендована | максимально допустима | |
A800 | 23X2Г2Т | 400 | 500 | 0,5-10 |
A600 | 80С | 400 | 600 | 0,5-10 |
20ХГ2Ц | 400 | 500 | 0,5-10 | |
Aт-VI | 20ГС, 20ГС2 | 400 | 450 | 0,5-10 |
Aт-V | 20ГС, 20ГС2 | 400 | 450 | 0,5-10 |
Aт-IV | 20ГС, 20ГС2 | 400 | 450 | 0,5-10 |
А-IIIв | 35ГС, 25ГС2 | 350 | 450 | 0,5-10 |
Вр-II | 4 | — | 350 | 0,1-0,5 |
5 | — | 400 | 0,15-0,8 | |
6 | — | 450 | 0,2-1,0 |
При натяганні арматури електротермічним способом величина 0+0 не повинна прийматися більш як Rан (0,95т), де Rан – нормативний опір сталі (T – границя текучості), МПа; 0 – допустиме граничне відхилення величини 0 (МПа), значення якого залежать від довжини виробу Lв, м (табл.5.3).
При електротермічному способі натягання арматури з високоміцного дроту класу Вр-II величина 0+0 не повинна прийматися більше 0,7Rан.
Величина попереднього напруження, 0, при електротермічному способі натягання досягається забезпеченням заданого подовження арматури l0, яке визначається за формулою:
мм, (5.1),
де Епоч – початковий модуль пружності арматурної сталі, МПа; Ly — відстань між зовнішніми гранями упорів на формі, піддоні або стенді, мм; Ly=lв+2ly (lв – довжина виробу, мм; ly=150…200 мм – (рис. 5.3, а); k — коефіцієнт, який враховує пружнопластичні властивості сталі; визначається відповідно до даних табл.5.4, 0 – гранично допустиме відхилення попереднього напруження арматури, МПа.
Таблиця 5.3
Довжина виробу, м | Граничні відхилення 0, МПа |
5* | +100 |
6,5 | +80 |
9,5 | +70 |
13 | +60 |
16 | +55 |
19 | +50 |
25 і більш | +45 |
*Примітка — при проміжних значеннях довжини виробу граничне відхилення попереднього напруження арматури 0 визначають лінійною інтерполяцією.
Орієнтовне подовження стержньової арматури (l0), мм, при електротермічному натяганні приймають по табл.5.5.
Повне подовження арматури при її електронагріванні визначають за формулою:
lп=l0+lз+lф+lн+Сt, мм, (5.2),
де lз – величина зсуву губок інвентарних затискачів відносно корпусу, деформація шайб під висадженими головками, зминання висаджених головок, опресованих шайб, упорів і таке інше, мм — lз=2m×0, де m=0,02 і 0,03 мм3/кгс відповідно для анкерів типу “обтиснута обойма” і “висаджена голівка”; lф – поздовжня деформація форми, піддона або стенда, мм — lф=1…3 мм – для піддонів довжиною 6…12 м з жорсткими упорами; lф=3…4 мм для форм з поворотними упорами; Сt – додаткове подовження, що забезпечує вільне укладання арматурного стержня в упори з урахуванням охолодження при переносі (приймається не менше як 0,5 мм на 1 м довжини стержня); lн – залишкова деформація, що виникає внаслідок нагрівання високоміцного дроту:
lн=5×10-6(tр-300)ly; tp=350…400C – рекомендована температура нагрівання.
Температуру нагрівання арматури для забезпечення заданого напруження визначають за формулою:
,С (5.3)
де lн – відстань між струмопровідними контактами (довжина ділянки арматури, що нагрівається), мм — lн=Lз-1000 мм; t0 – температура оточуючого середовища, С; — коефіцієнт лінійного розширення арматурної сталі (табл.5.6).
Таблиця 5.4
0, МПа | k для арматури класу | ||||
А600, марок | A-V і Aт-V | Aт-VI | Bp-II 5 мм | ||
80C | 20Г2Ц, 20ГСП | ||||
300 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
400 | 1 | 0,5 | 1 | 1 | 1 |
500 | 1,05 | 1,1 | 1,05 | 1 | 1 |
600 | 1,15 | 1,2 | 1,05 | 1,05 | 1 |
700 | — | — | 1,1 | 1,05 | 1 |
800 | — | — | 1,15 | 1,1 | 1,05 |
900 | — | — | — | 1,2 | 1,1 |
Примітка: 1. Значення коефіцієнта k для сталі класів Ат-IV і А-III допускається приймати такими ж, що і для арматури класу А-IV марок 20Г2Ц і 20ГСП;
2. Проміжні значення k визначаються лінійною інтерполяцією.
Таблиця 5.5
0, МПа | Розрахункове подовження, мм, сталі класів | |||||||
А600 марки 80С
і А800, Ат-V |
A600 марки 20ГЦ2
і А400 (35ГС) |
|||||||
Відстань між упорами, м | ||||||||
6 | 12 | 18 | 24 | 6 | 12 | 18 | 24 | |
390 | 14 | 27 | 40 | 53 | 15 | 29 | 44 | 58 |
400 | 15 | 29 | 43 | 57 | 16 | 31 | 46 | 61 |
440 | 16 | 31 | 46 | 62 | 18 | 35 | 52 | 69 |
480 | 17 | 34 | 50 | 66 | 20 | 39 | 59 | 78 |
500 | 18 | 35 | 52 | 69 | 21 | 42 | 62 | 83 |
540 | 19 | 38 | 56 | 75 | — | — | — | — |
580 | 20 | 40 | 60 | 80 | — | — | — | — |
600 | 21 | 42 | 62 | 82 | — | — | — | — |
Довжина арматурної заготовки Lз – визначається за формулою:
Lз=Ly+2la-lз-lф-lн-l0 (5.4),
де lа – довжина кінця стержня, що використовується для утворення тимчасового кінцевого анкера, мм. Для “обтиснутих шайб” lаН+5 мм, де Н — висота шайби після опресування (табл. 5.1). Для “висаджених головок” lа=2,5d+5 мм, де d — діаметр арматури.
Таблиця 5.6
Температурний | Коефіцієнт лінійного розширення арматури, ×106, 1/C | ||
інтервал, С |
гарячекатаної класів А600, А800
і А500в |
термічно зміцненої класів Ат600, Ат800
і Ат100 |
дроту класу А240 |
20-300 | 13,2 | 12,5 | 13 |
20-350 | 13,5 | 13 | 13,4 |
20-400 | 13,8 | 13,5 | 13,8 |
20-450 | 14,2 | 14 | 14,1 |
20-500 | 14,5 | — | 14,5 |
Для забезпечення потрібної точності попереднього напруження арматури необхідно, щоб граничні відхилення фактичного подовження натягнутої арматури від розрахункового не перевищували: 4 мм — при відстані між упорами 5…6,5 м; 6 мм – 9,5 м; 7 мм — 13 м; 8 мм — 16 м; 9 мм — 19 м; 10 мм — 25 м і більш.
Зусилля притискання на один контакт має бути не менше 1000 Н для сталі діаметром 10…14 мм, не менше 2000 Н — для стрижнів великих діаметрів і не менше 200 Н для дроту діаметром до 8 мм.
При виборі типів і кількості перетворювачів току в установках для електричного нагрівання арматури визначаються сила струму, напруга і потужність за формулами:
, (5.5)
де Q — повна кількість теплоти, що витрачається на нагрівання 1 м стержня до розрахункової температури, ккал; К— коефіцієнт, що залежить від схеми підключення стержнів в електричний ланцюг; К=1 при послідовному включенні і К=n при паралельному включенні (n — кількість стержнів, що нагріваються одночасно); R — активний опір 1 м стержня, Ом×10-4, при розрахунковій температурі нагрівання, приймається по таблиці 5.7; — час нагрівання, хв.; Q=Qн+Qп×, ккал, де Qн — кількість тепла, ккал, що витрачається на нагрівання 1 м стержня до розрахункової температури (без урахування втрат), приймається по зазначеній таблиці; Qп — втрати тепла, ккал 1 м стержня тепловипромінюванням і конвекцією протягом 1 хв., приймається по зазначеній таблиці.
При нагріванні дротяної арматури силу струму визначають за формулою:
, (5.6)
де m — маса 1 м дроту або сталки, кг; n — кількість дротинок або сталок що нагріваються одночасно; с — питома теплоємність сталі – 0,5×103 Дж/(кг×с); t — розрахункова температура нагрівання, С; Rср — середнє значення електричного опору 1 м арматури при нагріванні, що визначається за формулою:
, Ом (5.7)
де — питомий електричний опір арматури – 12×10-8 Ом×м; 0 — температурний коефіцієнт опору арматури 0,0048 К-1.
Напруга струму:
, В (5.8)
де z — повний опір 1 м стержня, Ом×10-4 при нагріванні до розрахункової температури, прийнятий по таблиці 5.7; l — довжина ділянки стержня, що нагрівається, м; m — коефіцієнт, що залежить від схеми включення; при послідовному включенні m=n і при паралельному m=1.
При електронагріванні дротяної арматури напругу струму обчисляють за формулою:
, В (5.9)
Потрібну потужність трансформатора N при електронагріванні стержнів арматури обчисляють за формулою (5.10), а при нагріванні дротяної – за формулою (5.11):
, кВА (5.10)
, кВА (5.11)
За отриманими значеннями I, U і N підбирають відповідні трансформатори.
Вибір обладнання, що використовується при електротермічному способі напруження арматури.
Установка для зварювання стержньових батогів СМЖ-524 – для заготовлення стержньових батогів довжиною 7,2…12,5 м і 19,2…24,5 м з анкерними головками на кінцях.
При заготовленні напружуваної арматури на установці СМЖ-524 стержні з її живильника подаються на зварювальну машину механізмом подавання. На передній кінець першого стержня надівається шайба і проводиться гаряче висадження анкерної головки. Стержень подається таким чином, що його кінець закріплюється в затискних губках зварювальної машини. Потім подається другий стержень і проводиться їх стикове зварювання. По досягненні переднім анкером отриманого батога упора з кінцевим вимикачем подача арматури припиняється і проводиться різання кінця батога, надівається друга шайба і висаджується на ньому анкер. Готовий арматурний батіг скидається в стелаж або передається на машину СМЖ-525 для зміцнення стержнів.
Машина СМЖ-525 – призначена для механічного зміцнення стержньової напружуваної арматури класу А-IIIв за допомогою її витягування. Стержньовий батіг укладають у затисклювачі, виконують його розрахунковий розтяг гідравлічним домкратом, витримують у розтягнутому стані не менше 2 хвилин і відпускають натяг.
Установка СМЖ-129В – призначена для подовження арматурних стержнів електронагріванням. Дві заготовки з анкерними головками на кінцях укладають у струмопроводні затискачі рухомої і нерухомої опор.
Нагрівання стержнів триває доти, поки рухома опора не доторкнеться до кінцевого вимикача, розміщеного на відстані, що забезпечує задане подовження. Розігріті подовжені стержні вручну переміщують і укладають в упори форми.
Установка СМЖ-128В – призначена для висадження анкерних головок з попереднім нагріванням кінців арматурних стержнів, що осаджуються. Стержні з стелажа підйомним механізмом подаються в затискні губки. Потім проводиться нагрівання кінців стержнів, висадження головок і скидання заготовлених стрижнів у контейнер.
Автоматизована установка ДМ-2 (СМЖ-484) здійснює повний комплекс операцій, включаючи мірне нарізання стержнів; висадження анкерних головок; переміщення до електроконтактів, нагрівання стержнів; переміщення й укладання нагрітих стержнів в упори форми.
Загальний час на виконання усіх операцій при заготовленні і натяганні одного стержня діаметром 12 мм, довжиною 6 м становить 50-60 с. Робота установки розпочинається з укладання пакета стержнів краном у живильник, звідки спеціальним механізмом відбирається й подається в зону різання один стержень.
Після вимірювання відстані між кожною наступною парою упорів за командою ЕОМ стержень відрізається відповідно до розрахунку за програмою. Далі в автоматичному режимі стержні подаються послідовно на висаджування анкерних головок і нагрівання. Після нагрівання кінцеві захвати опускають стержні в упори форми.
Технічні характеристики перелічених машин подано в табл.5.8.
Діаметр арматури, мм | Електричний опір, R, 10-4 Ом | Кількість теплоти, яка потрібна для нагрівання 1 м стержня, ккал |
Опір 1 м стержня, 10-4 Ом
Таблица 5.7 |
|||||||||||||||
Qн | Qп при =1 хв. | Qн | Qп при =1 хв. | Qн | Qп при =1 хв. | Qн | Qп при =1 хв. | активний R | повний Z | |||||||||
при температурі, С | ||||||||||||||||||
300 | 350 | 400 | 450 | 300 | 350 | 400 | 450 | 300 | 350 | 400 | 450 | |||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | |
10 | 16,7 | 21,9 | 3,33 | 26,8 | 4,26 | 30,8 | 5,33 | 35,8 | 5,52 | 51,4 | 58,5 | 61,2 | 65,7 | 58,0 | 63,6 | 68,8 | 74,2 | |
12 | 11,5 | 31,4 | 3,98 | 37,7 | 5,09 | 44,2 | 6,37 | 51,5 | 7,78 | 40,0 | 49,8 | 47,6 | 51,2 | 47,0 | 51,3 | 54,8 | 60,2 | |
14 | 8,45 | 42,7 | 4,77 | 51,3 | 6,02 | 60,0 | 7,54 | 70,0 | 9,22 | 33,2 | 36,7 | 39,5 | 42,5 | 38,4 | 41,8 | 45,6 | 49,2 | |
16 | 6,45 | 55,8 | 5,28 | 67,0 | 6,75 | 78,5 | 8,45 | 91,1 | 10,33 | 28,5 | 31,2 | 34,0 | 36,5 | 33,2 | 36,2 | 39,4 | 42,5 | |
18 | 5,12 | 70,6 | 5,92 | 84,8 | 7,58 | 99,4 | 9,5 | 115,6 | 11,61 | 25,2 | 27,6 | 30,0 | 32,3 | 29,4 | 32,1 | 34,9 | 37,6 | |
20 | 4,15 | 87,2 | 6,66 | 104,7 | 8,52 | 122,8 | 10,66 | 143,0 | 13,05 | 22,6 | 24,8 | 26,9 | 29,0 | 26,4 | 28,8 | 31,3 | 33,8 | |
22 | 3,42 | 104,3 | 7,47 | 126,3 | 9,56 | 148,0 | 11,95 | 172,0 | 14,65 | 20,7 | 22,7 | 24,6 | 26,5 | 24,4 | 26,6 | 29,0 | 31,2 | |
25 | 2,65 | 136,0 | 8,37 | 163,0 | 10,7 | 191,2 | 13,4 | 225,5 | 16,4 | 18,0 | 19,7 | 21,4 | 23,1 | 21,2 | 23,1 | 25,2 | 27,1 | |
28 | 2,11 | 170,5 | 9,25 | 204,2 | 11,8 | 240,0 | 14,82 | 279,0 | 18,75 | 16,2 | 17,7 | 19,3 | 20,7 | 18,9 | 27,0 | 22,5 | 24,3 | |
32 | 1,62 | 223,0 | 10,6 | 268,0 | 13,6 | 314,0 | 17,05 | 365,0 | 20,8 | 14,2 | 15,5 | 16,8 | 18,2 | 16,7 | 18,2 | 19,8 | 21,3 | |
36 | 1,28 | 282,0 | 11,8 | 332,0 | 15,25 | 397,0 | 19,1 | 462,0 | 28,4 | 12,6 | 13,8 | 15,1 | 16,2 | 14,9 | 16,2 | 17,7 | 19,1 |
Таблиця 5.8. Технічна характеристика установок, що використовуються при електротермічному способі напруження арматури
Показник | СМЖ-524 | СМЖ-525 | СМЖ-128В | СМЖ-129В | ДМ-2 |
Діаметр арматурних стержнів, мм | 12…40 | 22…36 | 10…25 | 10…25 | 10…18 |
Довжина стержнів або стержньових батогів, мм |
7200…
24600 |
6000…
24000 |
5590…
7500 |
3000…
7500 |
6100…
6500 |
Клас сталі стержнів | A400; A600; A800 | A400 | A600-1000; Aт500-1000 | A400; A600-1000 | A600; Aт600-1000 |
Установлена потужність трансформаторів, кВА | 150 | — | 140 | 40 | 176 |
Габарити, мм:
довжина |
22610…
36960 |
9635…
27635 |
9190 | 6600 | 10360 |
ширина | 1525 | 1750 | 1800 | 1250 | 9900 |
висота | 1630 | 1035 | 1130 | 1450 | 1780 |
Маса, кг | 5280 | 5100 | 2500 | 820 | 8500 |
Рис. 5.2. Установка для електротермічного нагрівання стержньової арматури:
1 – рухома опора; 2 – пневмоциліндри; 3 – штанги; 4 – шпала; 5 – кінцевий вимикач; 6 – нерухома опора; 7 – пружини повертання; 8 – проміжна опора; 9 – стержні; 10 – притискні губки; 11 – контактні губки; 12 – шини.
Приклад. Виробництво багатопустотних залізобетонних плит перекриттів марки ПК 8-60-15 розміром 5980×1490×220 мм виконується за агрегатно-потоковою технологією.
Вироби формуються на силових піддонах з негайним розпалублюванням. Натяг арматури класу А-IV 10 мм (5 шт.) проводиться електротермічним способом.
Величина проектного напруження арматури становить 420 МПа. Потрібно визначити довжину напружуваного елемента, температуру електронагрівання, а також параметри струму для електронагрівання.
1). Обчислюємо величину подовження арматури l0 (5.1), попередньо визначивши:
- початковий модуль пружності арматурної сталі класу A600 — Епоч=2×105 МПа (табл.2.1);
- відстань між зовнішніми гранями упорів на піддоні (див. рис. 6.2а): Ly=lв+2ly=5980+2×200=6380 мм;
- коефіцієнт k=1 (табл.5.4);
- гранично допустиме відхилення попереднього напруження арматури 0=90 МПа (табл.5.3);
- виконання умови 0+0 Rан 0,95×т : 420+90=5100,95×600=570 – умова виконується.
;
2). Визначаємо повне подовження арматури при її електронагріванні за формулою (5.2): lп=l0+lз+lф+lн+Сt, мм
l0=16,3 мм;
lз=2m×0=2×0,03 мм3/кгс ×27кгс/мм2=1,62 мм (приймаємо тип анкера – «висаджена голівка»);
lф=2 мм (багатопустотні плити перекриття формуються на піддонах довжиною 6…12 м з жорсткими упорами);
lн=0 (тому що як напружуваний елемент використовується не дротяна, а стержньова арматура);
Сt=6,38×0,5=3,19 мм
lп=16,3+1,62+2,0+3,19=23,08 мм
3). Температура, яка потрібна для нагрівання і подовження арматури для забезпечення заданого напруження, визначається за формулою 5.3:
,С,
lк=Lз-1000 мм; lк=6391,7-1000=5391,7 мм,
де довжина заготовки: Lз=Ly+2la-lc-lф-lн-l0=6380+2(2,5×10+5)-18,31=6391,7 мм;
=13,8×10-6 (табл.5.6) – ця величина вибирається, виходячи із застосовуваного класу напружуваної арматури (А-IV), а також температурного інтервалу (20-400С), визначеного з табл.5.2;
t0=20С
.
4). Визначаємо потрібну силу струму для нагрівання арматурної сталі до розрахункової температури (5.5):
,
Q=Qн+Qп×; Qн=24,84 ккал; Qп=3,89 ккал (при =1 хв.) – табл.5.7
Q=24,84+3,89=28,73 ккал;
К=1 (при послідовному включенні стержнів, що нагріваються);
R=55,66×10-4 Ом (табл.5.7)
;
5). Напруга струму при електронагріванні стержньової арматури
, В,
Z=61,36×10-4 Ом (табл.5.7);
m=n=3 (при послідовному включенні стержнів, що нагріваються) – в установці СМЖ-129В можна одночасно нагрівати 3 стержня.
В
6). Потужність трансформатора при електронагріванні стержнів арматури (5.10):
;
7). Вибираємо тип установки для електронагрівання стержнів – СМЖ-129В (установлена потужність 40 ква – табл.5.8).
ВАРІАНТ ЗАВДАНЬ
№ | марки | Розмір, см | n | проектне напруження, МПа | |||
L | B | H | |||||
1 | ПК 84-10-8 | 838 | 99 | 22 | 10А-IV | 5 | 450 |
2 | ПК 77-10-8 | 768 | 99 | 22 | 12Ат-IV | 4 | 500 |
3 | ПК 87-12-8 | 868 | 119 | 22 | 14Ат-IV | 6 | 480 |
4 | ПК 89-10-8 | 888 | 99 | 22 | 8А-IV | 7 | 475 |
5 | ПК 64-15-8 | 638 | 149 | 22 | 10Ат-VI | 4 | 700 |
6 | ПК 90-15-8 | 898 | 149 | 22 | 16Ат-V | 5 | 650 |
7 | ПК 81-10-8 | 808 | 99 | 22 | 14А-V | 6 | 600 |
8 | ПК 68-10-8 | 678 | 99 | 22 | 10А-VI | 5 | 750 |
9 | ПК 120-10-8 | 1198 | 99 | 30 | 18Ат-VI | 6 | 700 |
0 | ПК 68-10-8 | 678 | 99 | 22 | 12А-V | 4 | 630 |