ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОМПЛЕКСНОЙ ОЦЕНКИ КАЧЕСТВА АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ МОТОК
Фактические абсолютные значения единичных показателей качества арматурной проволоки, соответствующие требованиям ГОСТ Р 52544-2006, представлены в таблице 4.1.
Таблица 4.1 — Фактические значения единичных показателей качества
n | Параметр (показатель качества арматурной проволоки) | |||||||||
Диаметр d, мм | Площадь поперечного сечения Fн, мм2 | Масса 1 м длины проката М, кг | Площадь смятия поперечных ребер FR , мм2 | Высота поперечных ребер h, мм | Угол наклона поперечных ребер β, ̊ | Овальность, L, мм | Предел текучести σт, Н/мм2 | Относительное удлинение σ5, % | Временное сопротивление σв, Н/мм2 | |
1 | 7,82 | 48,4 | 0,376 | 0,045 | 0,45 | 45,5 | 0,3 | 500 | 14 | 550 |
2 | 7,89 | 48,5 | 0,38 | 0,045 | 0,45 | 47,8 | 0,3 | 500 | 14 | 550 |
3 | 7,89 | 48,5 | 0,38 | 0,045 | 0,48 | 47,8 | 0,3 | 500 | 14 | 550 |
4 | 7,9 | 48,5 | 0,38 | 0,045 | 0,48 | 47 | 0,3 | 500 | 14 | 550 |
5 | 7,9 | 48,5 | 0,385 | 0,045 | 0,48 | 47 | 0,3 | 500 | 14 | 550 |
6 | 7,9 | 48,9 | 0,385 | 0,045 | 0,5 | 47 | 0,3 | 500 | 14 | 550 |
7 | 7,9 | 48,9 | 0,385 | 0,045 | 0,5 | 47 | 0,3 | 501 | 14 | 551 |
8 | 7,9 | 48,9 | 0,385 | 0,045 | 0,5 | 47 | 0,3 | 501 | 14,2 | 551 |
9 | 7,95 | 48,9 | 0,39 | 0,046 | 0,5 | 49 | 0,3 | 501 | 14,2 | 551 |
10 | 7,95 | 48,9 | 0,39 | 0,046 | 0,5 | 49 | 0,3 | 501 | 14,2 | 551 |
11 | 7,95 | 48,9 | 0,39 | 0,046 | 0,57 | 49 | 0,3 | 501 | 14,2 | 551 |
12 | 7,95 | 49,8 | 0,39 | 0,046 | 0,57 | 49 | 0,35 | 501 | 14,2 | 551 |
13 | 7,95 | 49,8 | 0,39 | 0,046 | 0,57 | 49 | 0,35 | 501 | 14,25 | 551 |
14 | 7,95 | 49,8 | 0,39 | 0,048 | 0,57 | 49 | 0,35 | 505 | 14,25 | 553 |
15 | 7,95 | 49,8 | 0,39 | 0,048 | 0,57 | 49 | 0,35 | 505 | 14,25 | 553 |
16 | 7,95 | 49,8 | 0,395 | 0,048 | 0,57 | 49 | 0,35 | 505 | 14,25 | 553 |
17 | 8,0 | 49,8 | 0,395 | 0,048 | 0,57 | 50 | 0,35 | 505 | 14,25 | 553 |
18 | 8,0 | 49,8 | 0,395 | 0,048 | 0,57 | 50 | 0,35 | 505 | 14,25 | 553 |
19 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,05 | 0,6 | 50 | 0,35 | 505 | 14,3 | 553 |
20 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,05 | 0,6 | 50 | 0,35 | 505 | 14,3 | 553 |
21 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,05 | 0,6 | 50 | 0,4 | 505 | 14,3 | 553 |
22 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,05 | 0,6 | 50 | 0,4 | 510 | 14,3 | 555 |
23 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,05 | 0,6 | 50 | 0,4 | 510 | 14,3 | 555 |
24 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,05 | 0,6 | 50 | 0,4 | 510 | 14,3 | 555 |
25 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,05 | 0,6 | 50 | 0,4 | 510 | 14,4 | 555 |
26 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,052 | 0,6 | 50 | 0,4 | 510 | 14,4 | 555 |
Продолжение таблицы 4.1
27 | 8,0 | 50,3 | 0,395 | 0,052 | 0,6 | 51 | 0,4 | 515 | 14,4 | 555 |
28 | 8,0 | 50,3 | 0,398 | 0,052 | 0,6 | 51 | 0,4 | 515 | 14,4 | 555 |
29 | 8,0 | 50,3 | 0,397 | 0,052 | 0,6 | 51 | 0,5 | 515 | 14,4 | 558 |
30 | 8,05 | 50,3 | 0,397 | 0,052 | 0,62 | 51 | 0,5 | 515 | 14,4 | 558 |
31 | 8,05 | 50,2 | 0,397 | 0,052 | 0,62 | 51 | 0,5 | 515 | 14,4 | 558 |
32 | 8,05 | 50,2 | 0,397 | 0,052 | 0,62 | 51 | 0,5 | 517 | 14,45 | 558 |
33 | 8,05 | 50,2 | 0,397 | 0,054 | 0,62 | 51 | 0,5 | 517 | 14,45 | 558 |
34 | 8,05 | 50,2 | 0,397 | 0,054 | 0,62 | 51 | 0,5 | 517 | 14,45 | 558 |
35 | 8,05 | 50,2 | 0,397 | 0,054 | 0,62 | 51 | 0,5 | 517 | 14,45 | 560 |
36 | 8,05 | 50,2 | 0,4 | 0,054 | 0,68 | 53 | 0,5 | 517 | 14,45 | 560 |
37 | 8,09 | 50,2 | 0,4 | 0,054 | 0,68 | 53 | 0,65 | 517 | 14,5 | 560 |
38 | 8,09 | 50,2 | 0,4 | 0,054 | 0,68 | 53 | 0,65 | 518 | 14,5 | 560 |
39 | 8,09 | 50,2 | 0,4 | 0,056 | 0,68 | 53 | 0,65 | 518 | 14,5 | 560 |
40 | 8,09 | 50,9 | 0,4 | 0,056 | 0,68 | 53 | 0,65 | 518 | 14,5 | 562 |
41 | 8,09 | 50,9 | 0,4 | 0,056 | 0,68 | 53 | 0,65 | 518 | 14,6 | 562 |
42 | 8,09 | 50,9 | 0,405 | 0,056 | 0,7 | 53 | 0,6 | 520 | 14,6 | 562 |
43 | 8,1 | 50,9 | 0,405 | 0,058 | 0,7 | 54 | 0,6 | 520 | 14,7 | 565 |
44 | 8,1 | 50,9 | 0,405 | 0,058 | 0,7 | 54 | 0,6 | 520 | 14,7 | 565 |
45 | 8,1 | 51,1 | 0,405 | 0,06 | 0,7 | 54 | 0,7 | 521 | 14,7 | 567 |
46 | 8,1 | 51,1 | 0,405 | 0,06 | 0,7 | 54 | 0,7 | 521 | 14,8 | 567 |
47 | 8,15 | 52 | 0,41 | 0,061 | 0,76 | 54,5 | 0,8 | 522 | 14,8 | 569 |
48 | 8,15 | 52 | 0,41 | 0,062 | 0,76 | 54,5 | 0,9 | 525 | 14,9 | 570 |
Определяем доверительный интервал фактических значений по диаметру арматуры
Номинальное значение d = 8,0 мм.
Результаты замеров (n=48) фактических значений (xi) по диаметру арматуры представлены в таблице 4.2.
Таблица 4.2 — К расчету и σ по диаметру арматуры
хi | n | xi*n | n*(-xi) |
7,8 | 0 | 0,000 | 0,000 |
7,82 | 1 | 7,820 | 0,030 |
7,89 | 1 | 7,890 | 0,011 |
7,9 | 4 | 31,600 | 0,036 |
7,95 | 10 | 79,500 | 0,020 |
8,00 | 21 | 168,000 | 0,001 |
8,05 | 4 | 32,200 | 0,012 |
8,09 | 3 | 24,270 | 0,027 |
8,1 | 3 | 24,300 | 0,033 |
8,15 | 1 | 8,150 | 0,024 |
8,2 | 0 | 0,000 | 0,000 |
N=48 | Ʃ=0,195 |
Строим гистограмму по замеренным значениям, на которую наносим пределы измерения d по ГОСТ Р 52544-2006 для арматурной проволоки (рисунок 4.1).
Рисунок 4.1 — Гистограмма фактических значений замеров по диаметру арматурной проволоки
*) – допуск по ГОСТ Р 52544-2006 по диаметру d нормальной точности изготовления;
**) – то же повышенной точности изготовления;
***) – то же высокой точности изготовления;
8,00 мм – номинальное значение, которое принимаем за базовое.
Определяем среднее арифметическое значение замеренных параметров (математическое ожидание) и среднеквадратическое отклонение
,
где — замеренные значения параметра (случайная величина);
n – объем выборки.
мм;
σ = 0,002 мм.
Доверительный интервал фактических значений с надежностью Р=0,99 определяем с помощью правил трех сигм: отклонение истинного значения измеряемой величины от среднего арифметического значения результатов измерений не превосходит утроенной средней квадратической ошибки этого среднего значения
мм
или мм.
То есть доверительный интервал по диаметру d арматурной проволоки
Δd=0,012 мм, а 8,00-0,012=7,988 мм.
Аналогично находим доверительные интервалы фактических значений по остальным параметрам и записываем в таблицу.
Определяем доверительный интервал фактических значений по площади поперечного сечения Fн арматурной проволоки
Номинальное значение Fн =50,3 мм2
Результаты замеров (n=48) фактических значений (xi) по площади поперечного сечения арматуры представлены в таблице 4.3.
Таблица 4.3 — К расчету и σ по площади поперечного сечения арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
48,3 | 0 | 0,000 | 0,000 |
48,4 | 1 | 48,400 | 2,593 |
48,5 | 4 | 194,000 | 9,125 |
48,9 | 6 | 293,400 | 7,398 |
49,8 | 7 | 348,600 | 0,310 |
50,3 | 12 | 603,600 | 1,006 |
50,2 | 9 | 451,800 | 0,323 |
50,9 | 5 | 254,500 | 3,957 |
51,1 | 2 | 102,200 | 2,374 |
52 | 2 | 104,000 | 7,917 |
52,3 | 0 | 0,000 | 0,000 |
N=48 | Ʃ=35,005 |
Гистограмма по замеренным значениям площади поперечного сечения арматуры представлена на рисунке 4.2.
Рисунок 4.2 — Гистограмма фактических значений замеров по площади поперечного сечения арматуры
50,01 мм2;
σ = 0,372 мм2
мм2
или мм2.
То есть доверительный интервал по площади поперечного сечения
Δ Fн =2,232 , а 50,3-1,406 = 48,894 мм2
Определяем доверительный интервал фактических значений по массе М 1 м длины арматурной проволоки.
Номинальное значение М =0,395 кг
Результаты замеров (n=48) фактических значений по массе 1 м длины арматуры представлены в таблице 4.4.
Таблица 4.4 — К расчету и σ по массе 1 м длины арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
0,375 | 0 | 0,000 | 0,000000 |
0,376 | 1 | 0,376 | 0,000351 |
0,38 | 3 | 1,140 | 0,000651 |
0,385 | 4 | 1,540 | 0,000379 |
0,39 | 7 | 2,730 | 0,000157 |
0,395 | 12 | 4,740 | 0,000001 |
0,397 | 8 | 3,176 | 0,000041 |
0,4 | 6 | 2,400 | 0,000167 |
0,405 | 5 | 2,025 | 0,000527 |
0,41 | 2 | 0,820 | 0,000466 |
0,415 | 0 | 0,000 | 0,000000 |
N=48 | Ʃ=0,02739 |
Гистограмма по замеренным значениям массы 1 м длины арматуры представлена на рисунке 4.3.
Рисунок 4.3 – Гистограмма фактических значений замеров по массе 1 м длины арматуры
0,395 кг
σ = 0,000029 кг
кг
или кг
То есть доверительный интервал по массе 1 м длины арматуры
Δ М =0,0001 , а 0,395-0,0001=0,3949 кг
Определяем доверительный интервал фактических значений по площади смятия поперечных ребер FR
Номинальное значение FR =0,045 мм2
Результаты замеров (n=48) фактических значений площади смятия поперечных ребер арматуры представлены в таблице 4.5.
Таблица 4.5 — К расчету и σ по площади смятия поперечных ребер арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
0,045 | 8 | 0,360 | 0,000294 |
0,046 | 5 | 0,230 | 0,000128 |
0,048 | 5 | 0,240 | 0,000047 |
0,05 | 7 | 0,350 | 0,000008 |
0,052 | 7 | 0,364 | 0,000006 |
0,054 | 6 | 0,324 | 0,000052 |
0,056 | 4 | 0,224 | 0,000098 |
0,058 | 2 | 0,116 | 0,000096 |
0,06 | 2 | 0,120 | 0,000160 |
0,061 | 1 | 0,061 | 0,000099 |
0,062 | 1 | 0,062 | 0,000120 |
N=48 | Ʃ=0,001107 |
Гистограмма по замеренным значениям площади смятия поперечных ребер арматуры представлена на рисунке 4.4.
Рисунок 4.4 — Гистограмма фактических значений замеров по площади смятия поперечных ребер арматуры
0,051 мм2
σ = 0,000012 мм2
мм2
или мм2
То есть доверительный интервал по площади поперечного сечения арматуры
Δ FR = 0,006, а 0,045+0,006 = 0,051 мм2
Определяем доверительный интервал фактических значений по высоте поперечных ребер h
Номинальное значение h = 0,6 мм
Результаты замеров (n=48) фактических значений высоты поперечных ребер арматуры представлены в таблице 4.6.
Таблица 4.6 — К расчету и σ по высоте поперечных ребер арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
0,4 | 0 | 0,000 | 0,000 |
0,45 | 2 | 0,900 | 0,045 |
0,48 | 3 | 1,440 | 0,044 |
0,5 | 5 | 2,500 | 0,050 |
0,57 | 8 | 4,560 | 0,007 |
0,6 | 11 | 6,600 | 0,000 |
0,62 | 6 | 3,720 | 0,002 |
0,68 | 6 | 4,080 | 0,038 |
0,7 | 5 | 3,500 | 0,050 |
0,76 | 2 | 1,520 | 0,051 |
0,8 | 0 | 0,000 | 0,000 |
N=48 | Ʃ=0,287 |
Гистограмма по замеренным значениям высоты поперечных ребер арматуры представлена на рисунке 4.5.
Рисунок 4.5 — Гистограмма фактических значений замеров по высоте поперечных ребер арматуры
0,6 мм
σ = 0,003 мм
мм
или мм
То есть доверительный интервал по высоте поперечных ребер арматуры
Δ h = 0,018, а 0,6-0,009 = 0,591 мм
Определяем доверительный интервал фактических значений по углу наклона поперечных ребер β
Номинальное значение β =50°
Результаты замеров (n=48) фактических значений угла наклона поперечных ребер арматуры представлены в таблице 4.7.
Таблица 4.7 — К расчету и σ по углу наклона поперечных ребер арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
45 | 0 | 0,000 | 0,000 |
45,5 | 1 | 45,500 | 24,813 |
47,8 | 2 | 95,600 | 14,378 |
47 | 5 | 235,000 | 60,596 |
49 | 8 | 392,000 | 17,553 |
50 | 10 | 500,000 | 2,316 |
51 | 9 | 459,000 | 2,422 |
53 | 7 | 371,000 | 44,409 |
54 | 4 | 216,000 | 49,526 |
54,5 | 2 | 109,000 | 32,301 |
55 | 0 | 0,000 | 0,000 |
N=48 | Ʃ=248,313 |
Гистограмма по замеренным значениям угла наклона поперечных ребер арматуры представлена на рисунке 4.6.
Рисунок 4.6 — Гистограмма фактических значений замеров по углу наклона поперечных ребер арматуры
50,481 °
σ = 2,642 °
°
или °
То есть доверительный интервал по углу наклона поперечных ребер арматуры
Δ β= 15,852°, а 50+8,407 = 58,407°
Определяем доверительный интервал фактических значений по овальности L арматуры
Номинальное значение L=1 мм
Результаты замеров (n=48) фактических значений овальности арматуры представлены в таблице 4.8.
Таблица 4.8 — К расчету и σ по овальности арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
0,3 | 11 | 3,300 | 0,261 |
0,35 | 9 | 3,150 | 0,098 |
0,4 | 8 | 3,200 | 0,023 |
0,5 | 8 | 4,000 | 0,017 |
0,65 | 5 | 3,250 | 0,192 |
0,6 | 3 | 1,800 | 0,064 |
0,7 | 2 | 1,400 | 0,121 |
0,8 | 1 | 0,800 | 0,120 |
0,9 | 1 | 0,900 | 0,199 |
1 | 0 | 0,000 | 0,000 |
N=48 | Ʃ=1.094 |
Гистограмма по замеренным значениям овальности арматуры представлена на рисунке 4.7.
Рисунок 4.7 — Гистограмма фактических значений замеров по овальности арматуры
0,454 мм
σ = 0,012 мм
мм
или мм
То есть доверительный интервал по высоте поперечных ребер арматуры
Δ L = 0,582, а 1-0,582 = 0,418 мм
Определяем доверительный интервал фактических значений по пределу текучести σт арматуры
Номинальное значение σт =500 Н/мм2
Результаты замеров (n=48) фактических значений предела текучести арматуры представлены в таблице 4.9.
Таблица 4.9 — К расчету и σ по пределу текучести арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
500 | 6 | 3000 | 638,086 |
501 | 7 | 3507 | 607,059 |
505 | 8 | 4040 | 225,781 |
510 | 5 | 2550 | 0,488 |
515 | 5 | 2575 | 109,863 |
517 | 6 | 3102 | 268,336 |
518 | 4 | 2072 | 236,391 |
520 | 3 | 1560 | 281,543 |
521 | 2 | 1042 | 228,445 |
522 | 1 | 522 | 136,598 |
525 | 1 | 525 | 215,723 |
N=48 | Ʃ=2948,313 |
Гистограмма по замеренным значениям предела текучести арматуры представлена на рисунке 4.8.
Рисунок 4.8 — Гистограмма фактических значений замеров по пределу текучести арматуры
510,313 Н/мм2
σ = 31,36 Н/мм2
Н/мм2
или Н/мм2
То есть доверительный интервал по пределу текучести арматуры
Δ σт = 188,16, а 500+104,39=604,39 Н/мм2
Определяем доверительный интервал фактических значений по относительному удлинению σ5 арматуры
Номинальное значение σ5 =14 %
Результаты замеров (n=48) фактических значений относительного удлинения арматуры представлены в таблице 4.10.
Таблица 4.10- К расчету и σ по относительному удлинению арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
14 | 7 | 98,000 | 0,894 |
14,2 | 5 | 71,000 | 0,124 |
14,25 | 6 | 85,500 | 0,069 |
14,3 | 6 | 85,800 | 0,020 |
14,4 | 7 | 100,800 | 0,013 |
14,45 | 5 | 72,250 | 0,043 |
14,5 | 4 | 58,000 | 0,081 |
14,6 | 2 | 29,200 | 0,118 |
14,7 | 3 | 44,100 | 0,352 |
14,8 | 2 | 29,600 | 0,392 |
14,9 | 1 | 14,900 | 0,295 |
N=48 | Ʃ=2,4 |
Гистограмма по замеренным значениям относительного удлинения арматуры представлена на рисунке 4.9.
Рисунок 4.9 — Гистограмма фактических значений замеров по относительному удлинению арматуры
14,357 %
σ = 0,025 %
%
или %
То есть доверительный интервал по относительному удлинению арматуры
Δ σ5 = 0,432, а 14+0,432=14,432 %
Определяем доверительный интервал фактических значений по временному сопротивлению σв арматуры
Номинальное значение σв =550 Н/мм2
Результаты замеров (n=48) фактических значений временного сопротивления арматуры представлены в таблице 4.11.
Таблица 4.11- К расчету и σ по относительному удлинению арматуры
хi | n | xi*n | n*(xср— хi)2 |
550 | 6 | 3300 | 239,086 |
551 | 7 | 3857 | 197,559 |
553 | 8 | 4424 | 87,781 |
555 | 7 | 3885 | 12,059 |
558 | 6 | 3348 | 17,086 |
560 | 5 | 2800 | 67,988 |
562 | 3 | 1686 | 97,043 |
565 | 2 | 1130 | 150,945 |
567 | 2 | 1134 | 228,445 |
569 | 1 | 569 | 160,973 |
570 | 1 | 570 | 187,348 |
N=48 | Ʃ=1446,3 |
Гистограмма по замеренным значениям временного сопротивления арматуры представлена на рисунке 4.10.
Рисунок 4.10 — Гистограмма фактических значений замеров по временному сопротивлению арматуры
556,313 Н/мм2
σ = 15,38 Н/мм2
Н/мм2
или Н/мм2
То есть доверительный интервал по временному сопротивлению арматуры
Δ σв = 92,28, а 550+52,45=602,45 Н/мм2
Определяем весомости показателей качества
Весомость показателей качества определяем экспертным методом. Пусть пять независимых экспертов оценивают степень важности показателей качества по пятибалльной шкале. Исходные данные заносим в таблицу 4.12.
Таблица 4.12 – Исходные данные по степени важности единичных показателей
Показатель (отклонение от размеров) j=1,2,…,n | Весомость (степень важности) | |||||
Номер эксперта (е=1,2,…, m) | ||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
1. Диаметр, d | 5 | 4 | 4 | 4 | 5 | Rj1=22 |
2. Площадь поперечного сечения, Fн | 5 | 4 | 5 | 5 | 5 | Rj2=24 |
3. Масса 1 м длины проката, М | 4 | 4 | 4 | 3 | 4 | Rj3=19 |
4. Площадь смятия поперечных ребер, FR | 4 | 5 | 5 | 4 | 3 | Rj4=21 |
5. Высота поперечных ребер, h | 5 | 3 | 4 | 3 | 4 | Rj5=19 |
6. Угол наклона поперечных ребер, β | 3 | 5 | 4 | 5 | 4 | Rj6=21 |
7. Овальность, L | 3 | 4 | 3 | 4 | 3 | Rj7=17 |
8. Предел текучести, σт | 4 | 3 | 5 | 3 | 4 | Rj8=19 |
9. Относительное удлинение, σ5 | 5 | 4 | 3 | 4 | 5 | Rj9=21 |
10. Временное сопротивление, σв | 3 | 5 | 5 | 4 | 4 | Rj10=21 |
41 | 41 | 42 | 39 | 41 |
Дальнейшую обработку данных ведем по формулам:
— параметр весомости j- го показателя у е-го эксперта:
;
— параметр весомости единичного j-го показателя:
,
где Rje – оценка весомости j –го свойства у е – го эксперта, баллы;
m – количество экспертов;
n – количество оцениваемых свойств.
Результаты расчетов заносим в таблицу 4.13.
Таблица 4.13 – Определение весомости единичных показателей
Показатель качества, j=1,2,…,n | Мje | ΣMje | Mj | ||||
е=1,…,m | |||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |||
1 d | 0,121 | 0,097 | 0,095 | 0,102 | 0,121 | 0,536 | 0,1072 |
2 Fн | 0,121 | 0,097 | 0,119 | 0,128 | 0,121 | 0,586 | 0,1172 |
3 М | 0,097 | 0,097 | 0,095 | 0,076 | 0,097 | 0,462 | 0,0924 |
4 FR | 0,097 | 0,121 | 0,119 | 0,102 | 0,073 | 0,512 | 0,1024 |
5 h | 0,121 | 0,073 | 0,095 | 0,076 | 0,097 | 0,462 | 0,0924 |
6 β | 0,073 | 0,121 | 0,095 | 0,128 | 0,097 | 0,514 | 0,1028 |
7 L | 0,073 | 0,097 | 0,071 | 0,102 | 0,073 | 0,416 | 0,0832 |
8 σт | 0,097 | 0,073 | 0,119 | 0,076 | 0,097 | 0,462 | 0,0924 |
9 σ5 | 0,121 | 0,097 | 0,071 | 0,102 | 0,121 | 0,512 | 0,1024 |
10 σв | 0,073 | 0,121 | 0,119 | 0,102 | 0,097 | 0,512 | 0,1024 |
=1 | =1 | =1 | =1 | =1 | ƩƩ=5 | ƩМj=1 |
Определяем степень согласованности назначенных экспертами индивидуальных коэффициентов весомости. Результаты расчетов заносим в таблицу 4.12.
Степень согласованности назначенных экспертами индивидуальных коэффициентов весомости определяют по коэффициенту вариации (Sj – среднеквадратическое отклонение):
Согласованность индивидуальных коэффициентов весомости считают достаточной, если
kvj < kv=0,25.
В случае недостаточной согласованности коэффициенты весомости определяют групповым методом с взаимодействием (когда с индивидуальными мнениями знакомят всех экспертов и находят общее решение).
Для первого значения kv1=0,012853/0,1072=0,12.
Таблица 4.12 – Определение степени согласованности мнений экспертов kv
Показатель качес-
тва |
Mj | (Mj-Mje)2 | ∑(Mj-Мje)2 | Sj | kv | ||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |||||
1 d | 0,1072 | 0,0001904 | 0,0001040 | 0,0001488 | 0,0000270 | 0,0001904 | 0,0006608 | 0,0128530 | 0,12 |
2 Fн | 0,1172 | 0,0000144 | 0,0004080 | 0,0000032 | 0,0001166 | 0,0000144 | 0,0005568 | 0,0117983 | 0,10 |
3 М | 0,0924 | 0,0000212 | 0,0000212 | 0,0000068 | 0,0002690 | 0,0000212 | 0,0003392 | 0,0092087 | 0,10 |
4 FR | 0,1024 | 0,0000292 | 0,0003460 | 0,0002756 | 0,0000002 | 0,0008644 | 0,0015152 | 0,0194628 | 0,19 |
5 h | 0,0924 | 0,0008180 | 0,0003764 | 0,0000068 | 0,0002690 | 0,0000212 | 0,0014912 | 0,0193080 | 0,21 |
6 β | 0,1028 | 0,0008880 | 0,0003312 | 0,0000608 | 0,0006350 | 0,0000336 | 0,0019488 | 0,0220726 | 0,21 |
7 L | 0,0832 | 0,0001040 | 0,0001904 | 0,0001488 | 0,0003534 | 0,0001040 | 0,0009008 | 0,0150067 | 0,18 |
8 σт | 0,0924 | 0,0000212 | 0,0003764 | 0,0007076 | 0,0002690 | 0,0000212 | 0,0013952 | 0,0186762 | 0,20 |
9 σ5 | 0,1024 | 0,0003460 | 0,0000292 | 0,0009860 | 0,0000002 | 0,0003460 | 0,0017072 | 0,0206591 | 0,20 |
10 σв | 0,1024 | 0,0008644 | 0,0003460 | 0,0002756 | 0,0000002 | 0,0000292 | 0,0015152 | 0,0194628 | 0,19 |
Все коэффициенты вариации имеют достаточную согласованность, так как выполняется условие kvj < kv=0,25 для всех показателей.
Определяем оценку единичных показателей качества арматурной проволоки
Относительные показатели по доверительному интервалу определяем по формулам и таблице 4.13:
где i = 1,…, n;
– значение i-го показателя качества оцениваемой продукции;
— значение i-го базового показателя;
n – количество показателей качества продукции используемых при
Формулу выбирают в зависимости от того, увеличению или уменьшению относительно базового показателя отвечает улучшение качества продукции.
За базовые значения показателей при определении относительных показателей качества можно принять допустимый интервал значений по нормативной документации (таблица 4.13). Для диаметра арматуры высокой точности изготовления из стали марки Ст1сп допустимый интервал по ГОСТ 52544-2006 мм.
Чем меньше доверительный интервал , тем выше оценка, поэтому при определении относительных единичных показателей качества пользуемся формулой . Тогда для диаметра арматуры (высокой точности ). Аналогично определяем значения q остальных единичных показателей качества арматуры относительно базовых значений обычной, повышенной и высокой точности по ГОСТ 52544-2006. Результаты соответственно заносим в таблицу 4.13.
Таблица 4.13 — Оценка относительных показателей качества холоднодеформированного периодического профиля по доверительному интервалу
Показатель качества | Допустимый интервал значений ∆РiГОСТ |
Доверительный интервал
∆Рiфакт |
Оценка единичных показателей, qi | ||||||
Россия — ГОСТ 52544-2006 | |||||||||
высокая | повышенная | обычная | высокая | повышенная | обычная | ||||
1 d | 0,01 | 0,2 | 0,4 | 0,012 | 0,83 | 16,6 | 33,3 | ||
2 Fн | 0,16 | 2 | 4 | 2,232 | 0,07 | 0,89 | 1,79 | ||
3 М | 0,002 | 0,02 | 0,04 | 0,0001 | 20 | 200 | 400 | ||
4 FR | 0,045 | 0,006 | 7,5 | ||||||
5 h | 0,02 | 0,04 | 0,4 | 0,018 | 1,1 | 2,2 | 22,2 | ||
6 β | 2 | 4 | 10 | 15,852 | 0,12 | 0,25 | 0,63 | ||
7 L | 1 | 0,582 | 1,71 | ||||||
8 σт | 500 | 188,16 | 2,65 | ||||||
9 σ5 | 14 | 0,432 | 32,4 | ||||||
10 σв | 550 | 92,28 | 5,96 |
Оценку единичных показателей качества периодического профиля произведем по предельным значениям по формуле, предложенной Г. С. Гуном и Е. А. Пудовым:
Формула позволяет оценить качество продукции по свойствам, увеличение значений которых превышает или снижает качество продукции (технологии), а также для свойств, выход абсолютных значений которых из определенного интервала понижает уровень качества. При использовании этой формулы величина оценки не будет превышать единицы, но чем выше оценка, тем лучше качество оцениваемого объекта.
При определении оценки единичных показателей по формуле Гуна и Пудового в качестве базового значения принимают номинальные значения единичных показателей, что более корректно, чем доверительный интервал. Тогда предельные значения показателей определяются по формуле ( — это наибольшее из фактических значений, составляющих доверительный интервал). Для диаметра арматуры 8,00-0,012=7,988 мм. Аналогично определяем предельные значения остальных показателей. Результаты заносим в графу 3 таблицы 4,14. А фактическое значение показателя равно математическому ожиданию: =Для диаметра арматуры 7,994 мм. Аналогично определяем значения остальных показателей и заносим их в таблицу 4.14.
Таблица 4.14 – Оценка единичных показателей качества холоднодеформированной арматуры по предельным значениям
Показатель | Базовое значение показателя Рiбаз | Предельное значение показателя Рiпр | Фактическое значение показателя Рiфакт | Оценка единичных показателей | Коэффициент весомости |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
1 d | 8 | 7,988 | 7,994 | 0,75 | 0,1072 |
2 Fн | 50,3 | 48,894 | 50,01 | 0,957457 | 0,1172 |
3 М | 0,395 | 0,3949 | 0,395 | 1 | 0,0924 |
4 FR | 0,045 | 0,051 | 0,051 | 0 | 0,1024 |
5 h | 0,6 | 0,591 | 0,6 | 1 | 0,0924 |
6 β | 50 | 58,407 | 50,481 | 0,996727 | 0,1028 |
7 L | 0 | 0,418 | 0,454 | 0,119885 | 0,0832 |
8 σт | 0 | 604,39 | 510,313 | 0,99024 | 0,0924 |
9 σ5 | 0 | 14,432 | 14,357 | 0,317081 | 0,1024 |
10 σв | 0 | 602,45 | 556,313 | 0,985513 | 0,1024 |